同样，由于浓缩程度可调，可以控制煤粉浓度使之既有利于降低NO。，又不致使煤粉过浓而造成水冷壁的高温腐蚀和炉膛结焦。
利用旋风筒的旋转射流浓缩煤粉的另一个典型应用实例是日本1H1宽调节比煤粉燃烧器。
红外线测温仪测得的温度数据的规律性不好，这是因为红外线测温结果受到油燃烧器高温火焰的背景辐射的影响，尤其是对于x=0.32m处测点的结果。
另外，由于当一次风速设定为20m/s时，所选一次风率为20%，因此，各个工况下的一次风率(%)等于该工况下一次风速的设定值。
指同周围介质相互作用的条件是相似的。例如，射流和射流之间相互作用或相互交接的边界;射流和固体壁之间作用的边界需要保持相似。
初等几何学的相似是很容易理解的。实质上，几何或空间相似只是物理相似的特例，而物理相似在形式上都可以化为几何相似。
百叶窗煤粉浓缩器设计要求是，一次风经百叶窗煤粉浓缩器分为浓淡两股后，气流和静压分配均匀，即E，≈E，≈1，阻力损失△P小，浓缩比尾高，可以有效地实现水平。
热态工况下燃烧器出口温度的分布离，B为喷口宽度，浓侧温度低于淡侧相应点的温度，而在y/B<1.o～1.5以后，浓侧火焰温唐转为高于淡侧相应点的温度，而且，离喷口披远。
末了，研究煤粉的燃尽特性。火焰稳定和燃烧强化的最终效果是煤粉的燃尽度提高，具体来说是飞灰中的含碳量降低。
颗粒尺寸较大时，一次风区域中的颗粒浓度明显增大，且略远离中心，这说明颗粒尺寸越大，惯性越大，浓缩的效果越好。
但是，需要指出，湍流参数的这种调节特性，仅仅在d-0°～35°时较明显，有时甚至是直线关系。到了口>35°以后，所有试验结果均表明，湍动能不再继续增大，有时甚至变校这是在实际应用中务必注意的。
根据这种情况，把叶片设计成同步转动的联动机构，即每片叶片设置一连杠，引出管子外面，它只能绕轴旋转，再用一根连杆联成一体，加上一个刻度盘，一一对应叶片的角度a。
在加热条件(温度)的影响方面，从煤粉颗粒群着火的非稳态数学模型出发，如果煤粉颗粒群仅受辐射加热的影响，辐射温度为1073K，1273K，1473K。辐射温度的提高意味着加热强度的增大，可以显著地缩短着火时间。
煤粉一空气流都有管道和弯头，这些管道截面有的是方形、矩形，更多的是圆形;弯头的角度(曲率半径)视需要而定，多数是90°弯头。
从热交换物理因素来看，存在理想煤粉浓度是显而易见的，即吸收总热量(对流和辐射)非常大时的煤粉浓度为理想煤粉浓度。
对于可燃基挥发分较低或龙岩无烟煤(挥发分仅6.6%)，理想煤粉浓度一般高于常规的煤粉浓度范围，才能达到比较理想的稳定燃烧。
但是，大量试验证明，挥发分在析出过程中即可发生着火，而焦炭的着火要在被加热一段时间并达到着火温度后才能被点燃。
传统的对煤粉气流存在理想煤粉浓度的分析，采用了与气体燃料混合物分析同样的前提，即认为在着火区可提供给煤粉气流委的热量不会成为限制因素。
对煤粉气流来说，未着火的煤粉颗粒，在吸收了辐射和对流的热量之后，一般情况下先是挥发分析出，首先着火。如果煤粉浓度较低，挥发分析出较少，则着火产生的热量不大;如果煤粉浓度增加，挥发分析出量也不断增加，则着火产生的热量使火焰传播速度不断加速;
着火特征温度的确定方法，目前尚未统一。Wall rT等人将沉降炉壁温以恒定的速率由200℃升至1000℃，把煤粉开始出现火星，同时O和CO等气体组分出现跃变时对应的炉壁温度，作为着火特征温度。
无烟煤的挥发分较低，反应较弱，着火较难，形成火焰后炉温不高，较难直接用理想温度来确定理想煤粉浓度。
为了检验模型的正确性，首先将其与实验结果进行比较。实验是在一维煤粉炉上进行的，试验炉的结构及特点，文献已作了详细的描述，试验所用的煤种为青山烟煤，煤粉是通过150目筛的宽筛分，其平均粒径约为50/m。试验时用电炉和煤气燃烧加热，当炉温达到一定值后，撤出煤气，投入煤粉气流燃烧。待炉内燃烧稳定，壁温和火。
可是，由于管道布置上的困难，一次风的两个弯头总不会使浓粉流在向火侧。如果炉内气流为逆时针方向旋转，四个角中只在两个角的浓粉流为向火侧，而另外两个角的浓粉流为背火侧，淡粉流反而在向火侧。
在燃器稳定运行时，一、二次风特别是一次风量变化不大，因为它不仅提供燃烧用氧，也要输送煤粉。
此外，还计算了燃尽度为5%和C0=0.01的距离。C0=0.01的计算值与实验值吻合得很好，这也表明模型用于着火预报完全是可行的。
